Introduzione
Il processo di produzione di idrogeno dal gas naturale comprende principalmente quattro fasi: pretrattamento del gas di alimentazione, conversione del gas naturale in vapore, conversione del monossido di carbonio e purificazione dell'idrogeno.
Il primo passo è il pretrattamento della materia prima. Il pretrattamento in questo caso si riferisce principalmente alla desolforazione del gas grezzo. Nel processo operativo effettivo, come desolforante si utilizza generalmente un sistema di idrogenazione a base di ossido di zinco e cobalto-molibdeno (COMO-ZN) per convertire lo zolfo organico presente nel gas naturale in zolfo inorganico e quindi rimuoverlo. Il flusso di gas naturale grezzo trattato in questa fase è elevato, pertanto è possibile utilizzare una fonte di gas naturale ad alta pressione oppure considerare un ampio margine nella scelta del compressore di gas naturale.
Il secondo passaggio è la conversione a vapore del gas naturale. Nel reattore di reforming viene utilizzato un catalizzatore al nichel per convertire gli alcani presenti nel gas naturale in un gas di alimentazione i cui componenti principali sono monossido di carbonio e idrogeno.
Successivamente, il monossido di carbonio viene convertito per reagire con il vapore acqueo in presenza di un catalizzatore, generando idrogeno e anidride carbonica e ottenendo così il gas di conversione, i cui componenti principali sono idrogeno e anidride carbonica. A seconda della temperatura di conversione, il processo di conversione del monossido di carbonio può essere suddiviso in due tipologie: conversione a media temperatura e conversione ad alta temperatura. La temperatura di conversione ad alta temperatura è di circa 360 °C, mentre quella a media temperatura è di circa 320 °C. Con lo sviluppo di contromisure tecniche, negli ultimi anni è stato adottato un processo a due stadi di conversione del monossido di carbonio, ad alta e bassa temperatura, che consente un ulteriore risparmio di risorse. Tuttavia, nel caso in cui la concentrazione di monossido di carbonio nel gas di conversione non sia elevata, è possibile adottare solo la conversione a media temperatura.
L'ultimo passaggio consiste nella purificazione dell'idrogeno. Attualmente, il sistema di purificazione dell'idrogeno più comunemente utilizzato è il sistema PAS, noto anche come sistema di purificazione e separazione PSA. Questo sistema presenta un basso consumo energetico, un processo semplice e un'elevata purezza dell'idrogeno prodotto. Al massimo, la purezza dell'idrogeno può raggiungere il 99,99%.
Apparecchiature principali del processo
| Numero di serie | Attrezzature | Specifiche principali | Materiali principali | Unità di peso tonnellata | QUANTITÀ | Osservazioni |
| I | sezione di conversione del gas naturale in vapore | |||||
| 1 | Forno di reforming | 1 set | ||||
| carico termico | Sezione di radiazione: 0,6 mW | |||||
| Sezione di convezione: 0,4 mW | ||||||
| Bruciatore | Carico termico: 1,5 mW/set | materiale composto | 1 | |||
| Tubo di riformazione ad alta temperatura | HP-Nb | |||||
| codino superiore | 304SS | 1 set | ||||
| coda di cavallo inferiore | Incoloy | 1 set | ||||
| Scambiatore di calore a sezione convettiva | ||||||
| Preriscaldamento di materie prime miste | 304SS | 1 gruppo | ||||
| Preriscaldamento del gas di alimentazione | 15CrMo | 1 gruppo | ||||
| Caldaia per lo smaltimento dei gas di scarico | 15CrMo | 1 gruppo | ||||
| Manifold | Incoloy | 1 gruppo | ||||
| 2 | camino | DN300 H=7000 | 20# | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 300 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: pressione ambiente | ||||||
| 3 | Torre di desolforazione | Φ400 H=2000 | 15CrMo | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 400 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| 4 | Conversione di un impianto di recupero gas | Φ200/Φ400 H=3000 | 15CrMo | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 900 ℃ / 300 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| Carico termico: 0,3 mW | ||||||
| Lato caldo: gas di conversione ad alta temperatura | ||||||
| Lato freddo: acqua della caldaia | ||||||
| 5 | Pompa di alimentazione della caldaia | Q=1m3/H | 1Cr13 | 2 | 1+1 | |
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione in ingresso: 0,01 MPa | ||||||
| Pressione di uscita: 3,0 MPa | ||||||
| Motore antideflagrante: 5,5 kW | ||||||
| 6 | Preriscaldatore dell'acqua di alimentazione della caldaia | Q=0,15MW | 304SS/20R | 1 | Fermaglio per capelli | |
| Temperatura di progetto: 300 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| Lato caldo: gas di conversione | ||||||
| Lato freddo: acqua desalinizzata | ||||||
| 7 | Riforma del refrigeratore d'acqua a gas | Q=0,15MW | 304SS/20R | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 180 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| Lato caldo: gas di conversione | ||||||
| Lato freddo: circolazione di acqua di raffreddamento | ||||||
| 8 | Separatore di acqua gassosa per reforming | Φ300 H=1300 | 16MnR | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| Antiappannatore: 304SS | ||||||
| 9 | Sistema di dosaggio | fosfato | Q235 | 1 set | ||
| Deossidante | ||||||
| 10 | Serbatoio di desalinizzazione | Φ1200 H=1200 | Q235 | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: pressione ambiente | ||||||
| 11 | Compressore di gas naturale | Volume di scarico: 220 m³3 / H | ||||
| Pressione di aspirazione: 0,02 mpag | ||||||
| Pressione di scarico: 1,7 mpag | ||||||
| Lubrificazione senza olio | ||||||
| motore antideflagrante | ||||||
| Potenza del motore: 30 kW | ||||||
| 12 | Serbatoio di accumulo del gas naturale | Φ300 H=1000 | 16MnR | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 0,6 MPa | ||||||
| II | Parte PSA | |||||
| 1 | Torre di adsorbimento | DN700 H=4000 | 16MnR | 5 | ||
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 2,0 MPa | ||||||
| 2 | Serbatoio tampone del gas di desorbimento | DN2200 H=10000 | 20R | 1 | ||
| Temperatura di progetto: 80 ℃ | ||||||
| Pressione di progetto: 0,2 MPa |
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